ALC墙板耐火极限alc防火板是alc墙板之一，具有防火、耐火、轻质高强、保温隔热、绿色环保等一系列特性。
Alc防火板的耐火性特别好，应用很薄的alc板就可以达到国家建筑标准耐火要求。
具体的耐火范围如下：150mm厚的Alc防火板的耐火极限达4小时;100mm厚的alc防火板耐火3.42小时;若果作为内墙板50mm厚耐火为1.5小时，75mm为2小时;因为alc板材导热系数低，热迁移慢，故能有效抵抗火灾;alc板材本身属于无机不然物，高温下也不会产生有害气体。
属于绿色环保建材。
ALC防火体系可广泛用于各类工业厂房、酒店、办公等防火等级要求严格的建筑，同时干法施工方便快捷，有效缩短工期，墙体完成后，其饰面做法简单便捷。
无需额外再做墙体保温工作。
ALC板是什么东西蒸压轻质加气混凝土板简称ALC板(AutoclavedCocrete),它是以硅质材料(粉煤灰或硅砂)、钙质材料(水泥、石灰)和发泡剂等为主原料，经过高温、高压蒸汽养护而成的多气孔混凝土成型板材，内嵌经过除锈、防腐处理的双层双向钢筋网片。
它既可做建筑主体的内墙和外墙等墙体材料，又可做屋面板和楼层板，另有薄板(30mm、50mm厚)可作保温板及防火板，是-一种性能优越的新型建材。
可广泛应用于混凝土结构和钢结构住宅、办公楼、厂房的内、外墙、楼板、屋面板、防火墙、防爆墙、钢结构梁柱防火板、隔音墙、旧建筑加层改造等。
基尚ALC板材主要性能1、轻质性:比重只有500~650kg/m， 仅为混凝土的1/4,粘土砖的1/3,被誉为飘在水面上的混凝土。
设计取值为650kg/m.2、防火性: 100mm厚板材可以达到3.62小时，120mm厚可以达到3. 83小时，一百五mm厚即可以达到4小时以上，是一级防火材料。
3、隔热性:导热系数为0.114,其125mm厚度材料的保温效果可以达到普通370mm厚砖墙。
是一种单一材料就能达到建筑节能65%以上的新型建材。
4、隔音性: 100mm厚板材(双面腻子)的隔音指标达到40.8dB(透过损失) ; 120mm厚板材(双面腻子)的隔音指标达到45dB(透过损失) ; 150mm厚板材(双面腻子)的隔音指达到48dB (透过损失) ; ALC板材内部有很多细小气孔，有隔音和吸音双重性能。
5、抗震性:能适应较大的层间角变位，允许层间变位角1/150，采用特殊接点时达到1/120,且在所有接点情况下在层间变位角1/120时均不会产生板材脱落的情况。
6、环保性:无放射，其每小时照射量为12￥μ/h,相当于室外草地上的水平: ALC是一种新型环保建材，在使用过程中还可以节约能耗。
7、承载性:其板材内部均配有双层、双向钢筋网片，分别提供外墙板，隔墙板，屋面板，楼板，装饰板等。
8、抗裂性: ALC板由经过防锈处理的钢筋增强，经过高温、高压、蒸气养护而成，在无机材料中收缩比最小，用专用聚合物粘结剂嵌缝，有效防止开裂。
9、便捷性: ALC板由现场实际测量后定尺加工，为工厂预制产品，精度高，可刨、可错，可钻。
采用于作业，安装简便，工艺简单，取消了传统墙体的构造柱、腰梁、抹灰，直接批刮腻子，大大缩短工期，提高效率及施工质量。
10、 经济性:采用ALC作为墙体材料，可有效提高建筑物的使用面积，降低使用能耗，达到建筑节能标准，在相同隔音、防火要求下，ALC板厚度最小，且不用构造柱、圈梁，腰梁等辅助构件，这样可以降低墙体荷载，进而减少建筑造价。
11、创意性: ALC板可以制作成艺术花纹板材，材料安装后直接达到砖纹、格纹、横纹、仿砖、仿石等效果。
12、广泛性:可用于混凝土结构、钢结构住宅、框架结构、相剪结构的办公楼、厂房的内、外墙体、楼板、屋面板，防火墙，防爆墙，钢结构梁、柱防灭维护，隔音墙，旧建筑物加层改造等。
13、多样性:另有50mm薄板及30mm超薄板(可做外墙保温板、防火板使用)14、快捷性:消除了传统砌块工艺中的搅拌、砌筑、抹灰、钢筋、模板、混凝土等工种，仅由板材安装工即可做完全部工作，避免了工种冲突及相互制约。
alc板材是指什么ALC是蒸压轻质混凝土（Autoclaved Lightweight Concrete）的简称，是高性能蒸压加气混凝土（ALC）的一种。
ALC板是以粉煤灰（或硅砂）、水泥、石灰等为主原料，经过高压蒸汽养护而成的多气孔混凝土成型板材（内含经过处理的钢筋增强）。
ALC板既可做墙体材料，又可做屋面板，是一种性能优越的新型建材。
ALC板最早在欧洲出现，日本、欧洲等地区已有四十多年的生产、应用历史。
目前国内厂家的生产技术和生产设备主要引自日本和德国。
管道使用保冷材料选择范围和使用原则？
管道使用保冷材料选择范围和使用原则（原创作品请勿）保冷材料的分类：保冷材料安装使用温度分为常温防结露保温材料和超低温保冷材料，常温保冷材料一般是中央空调管道中使用，防结露保温材料，空调风筒保温材料主要是玻璃棉板和橡塑板以及聚乙烯发泡保温板，中央空调通风管道采用橡塑保温管，聚氨酯保温管，聚乙烯发泡保温管，管托采用聚乙烯管托，木托，聚氨酯管托和低温粘合剂。
超低温管道使用在液氮介质保温工程和燃气储备系统保冷工程，采用的保冷材料主要是聚乙烯发泡保冷管壳，聚氨酯发泡保冷管壳，聚氨酯管托等系列保冷材料。
保冷材料的使用标准：保冷材料导热是决定材料性能的主要标准，其次氧化指标是保障阻燃性能的标准之一，密度是决定保冷材料寿命和保冷效果的一种标准。
玻璃棉的导热系数是W/m.k 0.049-0.042 0.045-0.032 GB/T -2000，橡塑保温材料的导热系数是，导热系数为0.034w/mk，聚乙烯发泡保温管的导热系数是0.028-0.032w/mk，聚氨酯发泡导热系数是0.018~0.024w/（m．k）保冷材料的阻燃标准一般氧化指标24-30之间，不同的材料阻燃效果有区别。
阻燃选择B1级保冷效果是首先选择的。
保冷材料的安装要求：管道安装保冷材料要考虑密封效果和粘接性能，管道外护材料采用铝皮保温，管道密封材料采用玛蹄脂或许密封胶和防潮层。
聚氨酯管托和聚乙烯发泡管在超低温环境下，防水性能和防结露性能良好。
储罐建造中主要以LNG为主，而大型低温储罐的建造较少，我们通常所指的 低温罐是以公称容积大于或等于l0000m ，设计温度不高于一45℃且不低于一168℃的立式圆筒形低 温储罐。
低温钢对主体安装工艺的要求非常严格，特别是对于施工工序及安装顺序的要求储罐建造中主要以原油储罐为主，而大型低温储罐的建造较少。
低温罐是以公称容积大于或等于l0000m ，设计温度不高于一45℃且不低于一168℃的立式圆筒形低 温储罐。
低温钢对主体安装工艺的要求非常严格，特别是对于施工工序及安装顺序的要求。
保冷材料的验收监测：1、附焊口分布图。
2、焊缝外观检查按10％抽查，无损检测按100％检查（检查无损检测记录、报告）保冷材料检测第三方检测平台，采用专业从事复合材料的可靠性检测、性能评估、老化测试、成分分析、配方还原等。
可对各类复合材料进行检测分析，出具第三方检测报告。
保冷材料的寿命和防腐：保冷材料设计年限60年，首先对管道保冷材料防腐要求，管道外防腐、管道阴极保护、地上管道防腐。
对埋地管道外防腐蚀涂层的要求：具有良好的抗土壤、水、霉菌的腐蚀和施工性能．有良好的电绝缘性．与阴极保护联合使用时防腐涂层应具有一定的耐阴极剥离强度的能力．有足够的机械强度．以确保涂层在搬运和土壤压力作用下无损伤。
埋地钢管外防腐涂装技术有石油沥青防腐层，环氧煤沥青防腐涂层、煤焦油瓷漆防腐涂层、聚乙烯粘胶带、熔结环氧粉末防腐涂层、二层PE防腐涂层，三层PE防腐涂层、聚氨酯硬质泡沫塑料防腐保温复合结构．后三种方法是通常使用的方法。
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保冷材料的设计与温度：关于LNG管道保冷层厚度计算设计标准,并具体阐述了计算方法及参数选择，同时考虑防止保冷层外表面结露,允许最大冷损失量,限制液化天然气进入冷却站温度3个约束条件，国内GB 、SH/T 3010等标准与国外JIS A9501、ISO等标准比,不但计算方法有区别,而且外表面换热系数及其他参数取值也不相同,从实例计算结果可知,国内标准与国外标准计算保冷层厚度结果稍微偏大,保冷效果较好。
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土壤导热系数是多少？
土壤在吸热期间，热量由地表传入深层，在散热期间，深层的热量又会传向地表，这种热量在土层间传递、交换的性能称为土壤的导热性。
土壤的导热性用导热系数（导热率）和热扩散系数（热扩散率）来表示。
（一）导热系数（λ）
单位温度梯度下单位时间内通过单位面积土体的热量称为导热系数，单位为W/（m·℃），它是表示土壤导热能力的指标。
水分在季节性非饱和冻融土壤中的运动
式中，λ为导热系数；Q 为热量（kJ）；为温度梯度（℃/m）；ΔF 为面积（m）；t 为时间（h）。
式（1.21）表明导热系数的实质为，当温度梯度为1℃/m时，每小时通过1 m面积土体上的热量。
土壤的导热系数是干容重、含水（冰）率和温度的函数，并与土的矿物成分和结构构造有关。
晶体物质的导热系数随温度的降低而增大，无定形物质的导热系数随温度的降低而减小，水和大多数液体和气体的导热系数与无定形物质的基本相同。
由于土壤为各种成分组成的不均匀多相系统，其导热系数随温度的变化没有统一的规律可循，在一定温度范围内，融土的导热系数随温度的变化很小（通常可忽略不计），主要取决于土壤的含水率、干容重和构成固体颗粒的分散程度。
在其他条件相同的情况下，土壤的导热系数随着干容重增大而增大，随土壤固体颗粒分散度的增大而减小，随土壤含水率的增大而增大。
但随着土壤含水率的增大，导热系数在不同的含水率区间的增大速度不尽相同。
土壤导热系数随不同因素的上述变化特征可能是土壤中不同导热性质物质的相对数量及其相互之间的联系所引起的。
土壤中固相成分具有最大的导热数值（不同矿物成分其值也有所不同），水次之，空气最小。
当土壤含水率相同时，土壤容重的增大，必然使土壤导热系数变大，因为土壤含水率一定时，增大土壤的容重意味着原来由导热系数较小的空气所占据的空间被具有较大导热系数的固体颗粒所取代，而且主要是大的孔隙空间。
这样，在土壤含水率一定情况下，土壤容重的增大，实际上同时改变了土壤中不同孔隙空间的组成，即原来主要由大孔隙空间构成的土壤孔隙，随着土壤容重的增大，变为主要由小孔隙空间构成。
而当土壤的容重进一步增大时，土壤的孔隙则可能主要由微孔隙所取代，同时，由于土壤中固体颗粒之间的孔隙大小不同，则固体颗粒间通过水联系起来的方式可能也不同，因为水具有较空气高得多的导热性质，所以，土壤中的固体颗粒间通过水相联系后，其导热性能迅速升高。
微孔隙最容易被水所充填，因此，由微孔隙分开的固体颗粒也容易通过水互相联系起来，小孔隙次之，大孔隙最差。
特大孔隙只有当土壤完全被水饱和时，水分才能将由孔隙分开的土颗粒相联系起来，在此之前，未充水孔隙的存在将影响导热系数的增大。
对于不同分散度的土壤，在土壤含水率和容重相同的情况下，随着土壤分散度的减小，土壤导热系数迅速增大，分散度对土壤导热系数的影响主要是土壤分散度的增大增加了固体组分间的接触热阻，同时，构成不同粒颗粒矿物成分的差异也影响了导热系数的变化。
与未冻土相比，冻土和正冻土的导热系数在其他条件（容重和含水率）相同情况下，由于温度的改变使土中水分的相成分发生变化，以及冻结过程的水分迁移、冻胀等引起土壤构造的变化，使冻土的导热系数的变化复杂得多。
温度的变化主要引起土中水相成分的改变，在土壤温度和含水率相同的情况下，不同类型土中的未冻水含量是不相同的，而且在不同的过程中（冻结或融化），同一类型的土由于未冻水含量随温度变化会出现所谓滞后现象，所以，在冻结和融化过程，即使温度相同，未冻水含量的值也可能不同，而冻土构造的变化对特定土壤而言可能主要取决于冻结方式。
在降温过程中，当土壤开始冻结时，冰的出现和土颗粒的团聚作用决定了土壤导热系数的迅速增大，并最后达到最大值。
不同分散度土的导热系数在该温度区间的增大速度主要取决于在该温度区间土壤水的相变强度；在随后温度的区域中，导热系数基本恒定的变化特征说明土壤水中的相成分没有很大变化；当温度进一步降低时，土的导热系数出现减小是由于低温使得冰的塑性变形减弱，温度应力导致土壤中出现了微观或者宏观的裂隙使热阻增大所致。
在升温过程中，土壤导热系数的变化特征主要取决于土壤结构不可逆变化表现出的滞后现象，同时受结晶力和温度应力松弛作用的影响。
在低温区域内，随着温度的升高，冻土的导热系数没有发生明显的变化。
由于在这一温度区域内冻土的微结构和其中的未冻水含量未发生大的变化，这已被冻土的微结构和未冻水含量随温度变化的实验研究结果所证实。
当冻土温度继续升高时，冻土的导热系数随着温度的升高而增大，并一直达到整个升温过程的最大值。
Ершов用随着冻土温度的升高，孔隙冰粘塑性流增大，并导致土中裂隙移动来解释这一温度区域导热系数随温度的变化，同时，由于升温过程冻土中未冻水含量随温度变化出现的滞后现象，使得升温过程冻土导热系数达最大值所对应的温度比冻结过程导热系数达最大值所对应的温度高。
当然，冻土中微裂隙随温度变化的原因除了孔隙冰粘塑性流增大的原因外，冻土（包括其中的冰）随着温度升高，体积产生膨胀可能是一个重要的原因。
其后，随着冻土温度进一步升高，其中的未冻水含量迅速增大，矿物颗粒间冰的胶结连接逐渐由液态水的联系所取代，或者说固体矿物颗粒与冰之间的水膜厚度随温度升高迅速增大，改变了土颗粒间热传导的连续性质，使得冻土的导热系数迅速减小。
众所周知，在土壤冻结过程中，不同的冻结速度将形成不同的冻土构造。
在快速冻结条件下，一般将形成整体状冻土构造；而在适当的冻结速度条件下，则可能形成网状或层状冻土构造。
实验研究结果和野外实测资料分析表明，由于冻结过程中土壤中的析冰，固体颗粒微裂隙中冰的产生所形成的冻胀力等的作用，反复冻结和融化使冻土中的粘粒产生团聚作用，而且这种作用过程可能一直进行到土壤中的粘粒团聚为粉粒为止，而粗颗粒土在同样的过程中产生反向的分散作用。
所有这些作用所产生的结果必然改变土壤中不同相成分间热接触或连接方式，因而也将改变土壤导热系数的值。
所以，这种变化有时可能是很大的。
徐学祖（1991）测定了典型土类的导热系数随干容重和含水（冰）量的变化曲线。结果表明，融土和冻土的导热系数均随干容重增大呈对数或指数曲线形式增大。在所测定的干容重范围内（草炭亚粘土400～900 kg/m、亚粘土1200～1600 kg/m、碎石亚粘土1200～1800 kg/m、沙砾石1400～1800 kg/m），可近似地看做线性关系。这是由于干容重增大，使单位体积中矿物骨架数量增多，土壤密实，孔隙减少，且矿物骨架导热系数远远大于气相充填物的导热系数，因此，导热系数随干容重增大而增大。
干容重相同时，土壤的导热系数随总含水率的增大而增加，但速率不等。
总的规律是，融土导热系数随含水率变化的曲线是先陡后缓；冻土则是两边缓、中间陡。
即融土在总含水率小于最大分子含水率阶段，随含水率增加，水分增加了矿物骨架之间的联系，增加了热传导的通道，使导热系数迅速增大。
含水率在最大分子含水率到液限含水率阶段，水分增加矿物骨架之间联系的作用成为次要作用，所以速率变缓。
当含水率大于液限后，水在土壤导热中逐渐起主导作用，导热系数增大速率逐渐接近某一固定值。
冻土中第一阶段为土中水处于过冷未冻状态，水分子不如融土化状态活跃，水分增加矿物骨架之间联系的作用不如融土明显，因此速率较缓。
第二阶段为土中冰晶的出现并逐渐增多的阶段，因为冰的导热系数比水大四倍，所以导热系数迅速增大。
第三阶段为冰在土体导热中起主导作用阶段，冰晶在第二阶段使导热系数迅速增大的作用相应减弱，速率变缓。
在同类土壤的冻、融两种不同状态下，根据上述情况，导热系数的比值随含水率变化曲线相应区分为三个阶段。第一阶段，λ/λ比值随含水率增大而减小；第二阶段，比值迅速增大；第三阶段比值缓慢增大，λ/λ＜1的含水率范围对于不同的土壤是不一样的，草炭亚粘土可达15%～35%，亚粘土为12%～18%，碎石粘土为3%～6%。
干容重和含水率相同时，一般粗颗粒土壤的导热系数要比细颗粒土壤大，这是由于粗颗粒土壤的总孔隙度比细粒土的要小的缘故。
同类土壤由于矿物成分和分散度的差异，造成导热系数的均方差可达±5%～±11%，图 1-2 列举了草炭亚粘土和亚粘土在冻结状态下导热系数与负温的关系。
这是两条平缓递升的直线，表明冻土的导热系数随负温降低略有增大，但增率很小。
温度变化1℃，导热系数变化小于5%。
可见，在一般工程热工计算中，导热系数取值只考虑冻融状态而忽视温度的影响完全是允许的。
图1-2 冻土导热系数与负温的关系
表1-7和表1-8分别给出了现场埋设球形探针和热流板所测得的原状土导热系数资料。
它反映了在温度和水分变化综合影响下导热系数的变化范围，其基本规律与上述情况相符。
但热流计法测得的砂卵石数据与室内试验相比显著减小。
表1-7 球形探针法测得的导热系数
（二）热扩散系数（导温系数）
热扩散系数是土壤中某一点在其相邻点温度变化时改变自身温度能力的指标，单位为m/h。它是反映土壤热传导速度的另一个重要的物理参数。它与导热率成正比，与热容量成反比。
土壤的导温系数同样取决于土壤的物理化学成分、干容重、含水（冰）量和温度状态等因素，随土壤质地、干容重、含水率大小而变化。
表1-8 热流计法测得的导热系数
徐学祖（1991）测定了不同含水率和干容重情况下各类土壤的导温系数，结果表明，冻土和融土的导温系数随干容重几乎呈直线增大。
干容重相同时，融土的导温系数随含水率变化的曲线大致可分为三段：①干燥至最大分子含水率或塑限阶段，导温系数随含水率增大而迅速增大，直到最大值。
各类融土导温系数达到最大值的含水率范围分别为：草炭亚粘土110%～130%；亚粘土15%～20%；碎石亚粘土14%～17%；砾砂5%～10%。
②含水率从塑限至液限阶段，导温系数减小。
③含水率大于液限后，导温系数缓慢减小，基本趋于稳定。
上述规律只有草炭亚粘土不大吻合。
冻土的导温系数随含水（冰）量增大而持续增大，但速率略有差异。
起初的增长速度与融土接近，以后随含水率的增大而迅速增大。
当含水率增大到一定值以后，导温系数增大速率减缓，其中粗颗粒土比细颗粒土明显。
干容重和含水（冰）量相同时，粗颗粒土的导温系数大于细颗粒土。
导温率直接决定土壤温度的垂直分布，在导温率较小的土壤中，由于温度传导较慢，因而表层土壤升降温明显，温度变化大，深层土壤升降温较慢，温度变化较小。
导温系数的测定在室内采用正规状态法、野外采用温度波法和薄板法。
表1-9给出了不同干容重和含水率条件下各种土壤的热参数。
