Q235钢的导热系数是随着温度变化而变化的，不同温度下钢Q235的导热系数是不同的 。
具体如下图。
单位都是：KW/(m.c)千瓦每米.摄氏度具体温度的导热系数用比例近似求值。
扩展资料：
Q235钢与旧标准GB700-79牌号中的A3、C3钢相当，是沿用俄罗斯TOCT的牌号。
其钢号中的Q代表屈服强度。
通常情况下，该钢不经过热处理直接进行使用。
国内有不少应用低碳马氏体刚强烈淬火工艺制造冷作模具的实例。
利用双层辉光离子渗金属技术，在该钢表面进行Mo-Cr共渗，随后进行超饱和渗碳、淬火及回火复合处理，Mo-Cr躬身层厚度在100微米以上，表面Mo含量可达20%，Cr含量达到10%，超饱和渗碳表面含碳量超过2.0%。
表面成分接近钼系高速钢，淬火及回火后表面硬度高达1300HV，超过一般冶金高速钢。
磨损试验表明，摩擦系数随着接触应力的增加而增大，平均相对耐磨性是GCr15渗碳淬火钢的2.2倍。
导热系数是建筑材料最重要的热湿物性参数之一，与建筑能耗、室内环境及很多其他热湿过程息息相关。
导热系数仅针对存在导热的传热形式，当存在其他形式的热传递形式时，如辐射、对流和传质等多种传热形式时的复合传热关系，该性质通常被称为表观导热系数、显性导热系数或有效导热系数（thermal transmissivity of material）。
此外，导热系数是针对均质材料而言的，实际情况下，还存在有多孔、多层、多结构、各向异性材料，此种材料获得的导热系数实际上是一种综合导热性能的表现，也称之为平均导热系数。
不同物质导热系数各不相同；相同物质的导热系数与其的结构、密度、湿度、温度、压力等因素有关。
同一物质的含水率低、温度较低时，导热系数较小。
一般来说，固体的热导率比液体的大，而液体的又要比气体的大。
这种差异很大程度上是由于这两种状态分子间距不同所导致。
现在工程计算上用的系数值都是由专门试验测定出来的。
随着温度的升高或含湿量的增大，所测5种典型建筑材料的导热系数都呈增大的趋势。
下面从微观机理上对此加以分析。
对多孔材料而言，当其受潮后，液态水会替代微孔中原有的空气；而在常温常压下，液态水的导热系数（约为0.59W/（m·K））远大于空气的导热系数（约为0.026W/（m·K）），因此，含湿材料的导热系数会大于干燥材料的导热系数，且含湿量越高，导热系数也越大。
若在低温下水分凝结成冰，由于冰的导热系数高达2.2W/（m·K）），因此材料整体的导热系数也将增大。
参考资料：网络百科——Q235钢
网络百科——导热系数
传热系数K值
在北方严寒冬季，外墙内表面的温度低于室内空气露点温度时，外墙的内表面就产生结露引发内墙面长霉现象。
这种现象不但会影响人们舒适和健康，同时也造成室内用具及房屋结构损坏。
1 理论传热系数验算 要解决外墙内表面结露问题，必须选择传热系数小、足够厚的外围护结构，使它的内表面温度不会太低，保证它的表面不产生凝结水，即外墙的传热系数K值小于当地冬季传热系数的最大值Kmax。
外墙的传热系数K值大小与外墙厚度以及外墙采用的材料等有直接关系。
K=1／〔1／αβ+∑(δ／λ)+1／αH〕(1)式中：αβ为感热系数；λ为导热系数；δ为墙厚；αH为散热系数。
Kmax=αβ×〔tβ-(τ+1.5)〕／(tβ-tH)以沈阳地区为例，冬季室内采暖最低温度(tβ)16℃，室外最低温度(tH)-33℃，感热系数αβ取7.5，在室内的相对湿度50%，室内温度为16℃，结露温度τ=6℃，可得出Kmax=1.51W/(m2.K)2 外围护结构采用粘土砖法 2.1 370mm厚粘土砖外墙传热系数验算 现阶段沈阳地区外墙大部分采用370mm厚粘土砖墙，内墙面抹20mm厚混合砂浆，外墙面抹20mm厚水泥砂浆或水刷石，它的传热系数如下： (1)没有圈梁、构造柱部位墙体 按公式(1)计算，K1=1.51W／(m2.K) (2)有圈梁、构造柱部位墙体 按公式(1)计算，K2=1.94W/(m2.K) 以上得知采用370mm厚粘土砖墙传热系数与该地区传热系数的最大值相等，刚满足不结露最低条件；如果室内温度低于16℃时，外墙内表面即产生结露现象，而圈梁和构造柱处的传热系数大于该地区传热系数最大值，从而给外墙内表面结露引发的长霉现象埋下隐患。
我们在实际调查中也发现当外墙采用370mm厚粘土砖墙，外墙内表面结露引发长霉部位首先是从圈梁和构造柱部位开始，逐渐向墙面其它部位扩散。
由此可见外墙采用370mm厚粘土砖墙只能满足结构强度要求，不能保证外墙内表面结露保温要求。
2.2 490mm厚粘土砖外墙传热系数验算 当外墙采用490mm厚粘土砖时，经验算传热系数，没有圈梁、构造柱部位K1=1.236W/(m2.K)，有圈梁、构造柱部位K2=1.51W/(m2.K)，K1,K2虽然采用加厚外墙是解决结露问题简而易行的方法，但增加外墙厚度室内的使用面积会相应的减少，同时整体建筑物重量也增加，地基的承载能力也必须相应的提高，整个工程造价也相应需要提高。
3 外围护结构采用复合材料法 3.1 外墙砌筑时采用夹填聚苯板法 以墙体外侧采用240mm粘土砖墙，中间夹50mm厚聚苯板，内侧采用120mm粘土砖墙，内抹20mm厚混合砂浆，外抹20mm厚水泥砂浆为例进行传热系数验算，没有圈梁、构造柱部位K1=0.55W/(m2.K)，满足条件；有圈梁、构造柱部位K2=1.85W/(m2.K)不满足条件，同时施工操作麻烦，墙体整体性差，结露问题没有得到解决。
3.2 在外墙内表面喷聚氨酯硬泡沫法 3.2.1 外墙构造 以外墙采用370mm厚粘土砖，内墙面喷25mm厚聚氨酯硬泡沫保温材料，内墙面抹20mm厚混合砂浆，外墙面抹20mm厚水泥砂浆(见图1)为例进行传热系数验算均满足不结露条件，保温性能好，强度高，附着力强，由于采用现场施工，整体墙面密封性好，操作简单。
图1 外墙构造示意3.2.2 施工方法 ①将墙面上的洞口堵好，浮灰用条帚清扫干净。
②将聚氨酯稀释调配好装入喷枪内，用空气压缩机作为动力。
准备工作完成后即可施工，其厚度可采用挂线进行控制，喷聚氨酯泡沫24h后，即可进行下一道工序施工。
③在喷聚氨酯泡沫墙上，喷按比例调配水泥灰浆(由水泥、EC胶、水组成)，干后，即可进行内墙面粉饰。
④内墙面粉饰材料可以用混合砂浆、水泥砂浆，也可进行大理石镶贴。
3.2.3 传热系数验算 没有圈梁、构造柱部位墙体K1=0.523W/(m2.K)；有圈梁、构造柱部位墙体：K2=0.558W/(m2.K)，K1、K2由于实际传热系数小于理论计算的最大值，也小于以上两种方法的传热系数，因此采用内墙喷25mm厚聚氨酯泡沫方法不但解决防结露，而且能减少室内热损耗，具有保温节能效果。
4 效益分析及工程实例 4.1 效益分析 以层高2.7m为例，为保证内墙面不结露，采用上述不同材料保温，经济分析如表1所示。
表1 外墙采用不同材料保温作法经济分析采用方法 每延米 费用 (元／m) 优点 缺点 面积增减的 影响(以1800 元／m2计) (元) 综合分析 (元)490mm砖墙 55.73 一次性投资少 减少有效面积 基础需加大 减少收入 216 减少收入 271.mm砖墙+ 50mm聚苯板 +120mm砖墙 57.2 室内面积增加 保温性能较好 圈梁、构造柱部 位结露未解决 增加收入 126元 增加收入 68.8370mm砖墙+ 25mm厚聚氨酯泡沫保温材料 81 室内面积增加 保温性能最好 节能后期效果好 一次性投资较大 增加收入 180元 增加收入 99 4.2 工程实例 沈阳宏信大厦，建筑面积m2，框剪结构，地下2层，地上22层。
该大厦外墙内表面采用喷聚氨酯泡沫保温材料，并在聚氨酯泡沫上抹水泥砂浆、混合砂浆、镶贴大理石。
经3年多检验墙面无空鼓龟裂现象，不但防止结露现象，而且保温节能。
科研技巧 | 一文教你快速上手Hotdisk热常数分析仪
科研技巧 | 一文带你快速掌握Hotdisk热常数分析仪热常数分析仪作为热物性参数的重要测试工具，特别是导热系数的精确测量，受到广泛关注。
瞬态平面热板法(TPS法)，因其操作简便和精度高，被广泛应用在众多领域，如化工、能源、医药等，Hotdisk热常数分析仪正是基于此法设计的主导热系数测量仪器。
从导热系数测试方法的历史来看，经历了稳态法与非稳态法的演变。
稳态法如热流计法和防护热板法在测试低导热材料时效果较好，但难以满足高导热材料的需求。
非稳态法如热线法、热带法和TPS法逐渐兴起，其中TPS法通过平面热源设计，有效降低接触热阻，显著提高了测量精度。
Hotdisk热常数分析仪如TPS2500S，其原理基于瞬态平面热源法，通过探头恒定加热，分析样品对温度响应，计算得到导热系数。
仪器由样品支架、探头、测量装置和分析软件等组成，测试范围广泛，适用于固体、液体、粉末等样品，其优点包括直接测量、快速、精度高，对样品尺寸要求灵活，且不受环境干扰。
不过，对于低导热材料，其重复性可能较差，需要在稳定环境中使用以提高精度。
应用实例中，研究者利用TPS2500S测试了液体和固体的导热系数，如葵花仁油、玉米胚芽油，以及Bi-In-Sn-Sb合金和不同织物的性能。
同时，它也被用于粉末材料如气凝胶的导热系数测试，结果显示，测试结果具有较高的准确度和适用性。
